Abstract:  The  project under question, Large span project at Xiaoguan, is one of the key projects for Ring Line North . Long span, with multi-arch , brand new configuration , complicated in force bearing, and the project is situated in fault zone. This paper makes a brief description of construction at portal, and lining jobs.Keywords: long span tunnel， faulty zone， middle bulkhead.

 

1　工程概況

 

 小關(guān)隧道全長273m，是貴陽市中心環(huán)北線項目的關(guān)鍵工程之一。隧道最大埋深為75m，局部地形陡峻；進、出口端均淺埋于Ⅱ類圍巖中，地表為第四系殘積粘土層，厚0～2m，局部為斷層破碎物質(zhì)，下伏基巖為三疊系中疏松泥質(zhì)白云巖、灰?guī)r，因此地質(zhì)條件很差。其中進出口端的斷層陡傾，節(jié)理發(fā)育，產(chǎn)狀變化大，巖體破碎，且軟硬質(zhì)巖石相間，當?shù)乇硭�沿硬質(zhì)巖滲透到軟硬巖交匯處時，會迅速降低巖石的物理力學和化學性能，在掘進過程中易引起坍方掉塊。

 

 隧道穿越城市山嶺，受地理因素所限，上、下行線路無法分離，故設計成雙跨連拱隧道形式。有關(guān)尺寸參見公路隧道設計規(guī)范的高速公路山嶺地區(qū)隧道建筑限界，中直墻厚2m，上縱坡度為3‰。

 

 2　結(jié)構(gòu)設計

 

 2.1　洞口設計

 

 小關(guān)隧道進出口端均位于Ⅱ類圍巖地段，進口段地形等高線與線路中線成45°斜交，洞口上方左低右高的地形易產(chǎn)生偏壓。設計的連拱形式毛洞寬24m，洞頂兩側(cè)地表高差7～8m，為抵抗偏壓修建了明洞，長7m；洞門采用柱式結(jié)構(gòu)，能起到抵擋仰坡下滑和增強端墻穩(wěn)定性的作用，同時作建筑 藝術(shù) 的效果處理，右側(cè)高邊坡處設置10m長的擋墻，以降低邊坡高度。出口也相應修建5m明洞,同樣采用柱式洞門結(jié)構(gòu)，在邊坡高度已滿足隧規(guī)要求的情況下省略擋墻布置，并在兩端運用管棚進洞的輔助措施。 

 

 2.2　襯砌結(jié)構(gòu)設計

 

 隧道襯砌結(jié)構(gòu)設計為雙跨連拱結(jié)構(gòu)形式，中隔墻為直線形，兩側(cè)邊墻為曲線，邊墻與拱圈內(nèi)輪廓為單一的圓弧。依據(jù)新奧法原理指導設計與施工，襯砌結(jié)構(gòu)采用復合形式，支護結(jié)構(gòu)形式見圖1。圖1　連拱隧道村砌結(jié)構(gòu)圖

 

 Ⅱ類圍巖區(qū)域圍巖松軟，施工中周邊圍巖松動及位移不可避免，故在設計中采用I18型鋼鋼架支撐，并用熱軋無縫鋼管��42mm的超前小導管進行預支護。襯砌初期支護采用錨網(wǎng)噴形式，二襯定為鋼筋砼結(jié)構(gòu)。Ⅲ類圍巖段設置鋼花拱，可防止拱部產(chǎn)生較大的坍塌，同時也能保持側(cè)壁的穩(wěn)定，二次模注襯砌與Ⅱ類厚度等同。主要支護參數(shù)見表1。

 

表1　主要支護參數(shù)     預加固      附加措施      初期支護      模柱襯砌      中墻頂部       拱、墻      中墻、仰拱       Ⅱ類圍巖      超前小導管      I18   號型鋼      錨噴，厚   25cm       25   號鋼筋砼      25   號素砼      鋼筋砼支墩     Ⅲ類圍巖      超前錨桿      鋼花拱      網(wǎng)噴，厚   25cm        明洞      /     /     /     25   號鋼筋砼           3　數(shù)值模擬

 

 3.1　 計算 原理與模型

 

 采用空間彈塑性有限元 方法 對施工的不同階段進行模擬計算。巖土類材料屈服條件表示為f(σ)＝K(k)，計算時采用Drucker-Prager屈服準則，建立其本構(gòu)方程，然后由求得的各高斯點的強度發(fā)揮系數(shù)確定隧道圍巖塑性區(qū)范圍。

 

 Ⅱ類圍巖淺埋隧道段向上計算范圍取至地表，計算時不同巖體視為均勻介質(zhì)，隧道圍巖、初期支護用平面等參數(shù)單元模擬，二次襯砌錨桿分別用梁單元和軸力桿單元近似模擬。圖2、圖3即為相應的襯砌內(nèi)力示意圖。（a） 軸力圖(單位：kN)（b）彎矩圖（單位：kN）

 

3.2　結(jié)果 分析 

 

  計算 結(jié)果見表2和表3。

 

表2�、蝾悋鷰r不同施工階段洞室收斂位移及洞室周邊圍巖最大主應力計算結(jié)果  施工階段  最大位移（㎜）  收斂比 （％）  圍巖中最 大主應力（KPa）   豎直  水平   拱頂  隧底  中墻  邊墻  水平  拱頂   左洞開挖后  -0.351  0.609  0.397  0.229  0.001  0.004  2080.2   左洞封閉式襯砌完  -0.204  1.342  0.407  0.235  0.002  0.003  2265.8   右洞開挖后  -0.454  2.274  1.434  0.406  0.004  0.005  1964.0   右洞封閉式襯砌完  -0.732  2.628  0.439  -0.399  0.007  0.009  2920.5      表3�、箢悋鷰r不同施工階段洞室收斂位移計算結(jié)果  施工階段  最大位移（㎜）  收斂比 （％）   豎直  水平   拱頂  隧底  中墻  邊墻  水平  拱頂   左洞開挖后  -1.914  1.335  1.138  0.619  0.001  0.021   左洞封閉式襯砌完  -3.178  6.162  1.896  1.461  0.003  0.041   右洞開挖后  -3.413  6.338  1.898  1.448  0.016  0.044   右洞封閉式襯砌完  -4.183  7.052  1.005  -1.394  0.019  0.054      

 

 計算中進行了不同施工階段結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、位移以及周邊塑性區(qū)情況、錨桿受力的分析。計算結(jié)果表明：

 

 1) 計算所得的塑性區(qū)圖顯示在施工階段和施工完畢后，隧道周邊圍巖中的破壞域主要集中在直邊墻、中隔墻頂部和墻腳、拱腳部位。據(jù)此認為，在設計中采取了小導管注漿和錨桿加固的措施以確保施工過程中洞室的穩(wěn)定性和結(jié)構(gòu)的安全性是必要的。

 

 2) 由于“收斂比”這一參數(shù)能較全面地反映圍巖應變性態(tài)和穩(wěn)定狀態(tài)，且根據(jù)表1所得的結(jié)果，不同施工階段洞室的收斂比遠小于規(guī)范規(guī)定的數(shù)值，可見隧道在施工過程中處于安全狀態(tài)。

 

 3) 計算錨桿受力時顯示其受力并不大，所受拉力都在12kPa以下。在用不同施工階段的錨桿受力圖也顯示后挖洞對已成洞的 影響 不是很大，更不會危及結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性。

 

 4) 在開挖第一個洞時，中隔墻部位出現(xiàn)了少許拉應力；兩洞全部完成后，拉應力主要出現(xiàn)在中隔墻頂部，通過計算隧道洞周及中隔墻部位在各計算點的強度安全系數(shù)，均達到了規(guī)范的要求，不影響結(jié)構(gòu)安全。由求得的內(nèi)力圖知，后挖洞的施工會使建成洞的內(nèi)力增加，但在支護結(jié)構(gòu)作用下沒有增加太大。

 

 4　隧道施工

 

 4.1　施工 方法 及其重點 

 

 施工方法采用三導洞先墻后拱開挖方式，主要施工步驟見圖4，包括：①開挖中央導坑與臨時支護；②修筑中隔墻；③左旁側(cè)導坑開挖與臨時支護；④挖左洞及施作初期支護；⑤修筑左洞二次初期；⑥左洞下部及仰拱開挖；⑦修筑左洞仰拱；⑧右旁側(cè)導坑開挖與臨時支護；⑨挖右洞及施作初期支護；⑩修筑右洞二次初期；右洞下部及仰拱開挖；修筑右洞仰拱。

 

 掘進中按短進尺、弱爆破、強支護、模筑襯砌緊跟原則進行，先開挖的洞室在完成作業(yè)時，應及時作好初期支護和二次襯砌，并盡量減少對圍巖的擾動，發(fā)揮圍巖自穩(wěn)能力，使噴錨支護和圍巖一起形成自穩(wěn)承載圈。在后挖隧道時，要盡量減少爆破對已建成結(jié)構(gòu)的損傷，并加強監(jiān)控。在埋深淺、圍巖弱的情況下，應及時施作仰拱，以便襯砌與仰拱能夠盡早形成一個閉合結(jié)構(gòu)，整體受力。對隧道的防排水、照明和消防等步驟，在設計與施工時要給予重視，避免由人為疏忽所造成的損失。

 

 4.2　施工監(jiān)測

 

 施工監(jiān)測是新奧法的基本要素之一，而且是檢驗設計、保證施工安全的重要手段，因此從中導坑開始施工起，應按本設計的量測設計要求進行施工監(jiān)測，并及時進行信息反饋，指導設計與施工。

 

 5　結(jié)語

 

 小關(guān)隧道已于2002年底基本建成，這表明先開挖中導洞對于雙跨連拱隧道施工來說是一個十分合理的方案，并在工程實踐中得到廣泛 應用 。

 

 由于雙跨連拱結(jié)構(gòu)對周邊圍巖存在著多次擾動，特別是在中隔墻頂部存在著受力復雜的塑性區(qū)，因此，在設計、施工時應格外重視中隔墻的受力平衡及其穩(wěn)定，應把中隔墻與仰拱、正洞拱部的鋼筋焊接為一個整體，便于受力。為避免中隔墻上部的圍巖遭破壞，修筑好的中隔墻宜用支撐頂住兩旁的坑壁；并處理好中隔墻的基底和保證中隔墻頂部回填密實，待其達到強度后才能拆除中導洞底邊墻及部分拱部臨時支護。

 

 小關(guān)大跨連拱隧道穿越斷層等軟弱圍巖地段的成功實例可以為其他類似工程的設計與施工提供有益的 參考 和借鑒。

 

 當然，中隔墻頂部滲漏水在現(xiàn)有的隧道施工中一直未得到徹底根治，繼續(xù)探討尤為必要；其次，建造工序繁瑣，有必要 研究 如何在確保安全穩(wěn)定的同時減少工序和縮短工期，比如像單導洞開挖方案等等。參考 文獻 

 

 ［1］ JTJ026-90，公路隧道設計規(guī)范 ［S］

 

 ［2］ 潘昌實. 隧道力學數(shù)值方法 ［M］. 北京： 中國 鐵道出版社，1995

 

 ［3］ 王毅才. 隧道工程 ［M］. 北京：人民 交通 出版社，2000

 

 ［4］ 孫鈞. 地下工程設計 理論 與實踐 ［M］. 上海：上海 科學 技術(shù)出版社，1996，12

 

 ［5］ 劉洪洲，黃倫海. 連拱隧道設計施工技術(shù)研究現(xiàn)狀［J］. 西部探礦工程，2001，1

 

 ［6］ 余曉琳，黃小華，彭立敏. 軟弱圍巖條件下連拱隧道施工階段的受力分析［J］. 西部探礦工程，2002，4