在上海地鐵隧道施工過(guò)程中，經(jīng)常發(fā)現(xiàn)已拼裝成環(huán)的隧道在剛離開(kāi)盾尾或脫離盾尾3～4環(huán)后，就發(fā)生環(huán)面不平整現(xiàn)象，即D塊管片滯后于B1、B2塊管片，B1、B2塊管片滯后于L1、L2塊管片，從而產(chǎn)生管片角部碎裂，影響隧道的施工質(zhì)量。

 

通過(guò)對(duì)環(huán)縫錯(cuò)位現(xiàn)象的分析，認(rèn)為這種現(xiàn)象是由于成環(huán)管片在出盾尾后發(fā)生了隧道的后期變形（上浮或沉降）而導(dǎo)致的。以上海軌道交通M8線復(fù)興路站～淮海路站區(qū)間隧道施工的有關(guān)數(shù)據(jù)為依據(jù)，闡述影響隧道后期變形的各種因素，并介紹相應(yīng)的防治措施。2工程概況

 

上海軌道交通M8線復(fù)興路站～淮海路站區(qū)間隧道起始于復(fù)興路站北端頭井，止于淮海路站南端頭井，推進(jìn)里程為SK20+236.595～SK19+409.846，全長(zhǎng)826.749m,在SK19+785.640處設(shè)有1條聯(lián)絡(luò)通道。土壓平衡盾構(gòu)機(jī)由復(fù)興路站北端頭井下井，出洞后上行線沿西藏南路往北推進(jìn)，途徑自忠路、方浜路、瀏河路、會(huì)稽路、壽寧路、桃源路、淮海路，穿越眾多管線后到淮海路站南端頭井。盾構(gòu)機(jī)在淮海路站端頭井內(nèi)調(diào)頭后，下行線沿西藏南路往南推進(jìn)到復(fù)興路站北端頭井（見(jiàn)圖1）。圖1區(qū)間隧道示意圖3工程地質(zhì)

 

工程地質(zhì)是影響隧道后期變形的主要因素之一。

 

本工程隧道穿越的土層為④淤泥質(zhì)粘土層、⑤1粉質(zhì)粘土層，各土層性能指標(biāo)及特征見(jiàn)表1。

 

 

 

4影響隧道后期變形的主要原因及分析

 

4.1設(shè)計(jì)軸線

 

復(fù)興路站～淮海路站區(qū)間隧道最大坡度為-11.675‰，隧道頂覆土厚9.0～16.3m。上、下行線隧道推進(jìn)豎向軸線坡度見(jiàn)表2。

 

 

 

設(shè)計(jì)軸線為下坡的隧道段，后期發(fā)生隧道上浮的現(xiàn)象比較普遍，在坡度發(fā)生變化的豎曲線段，隧道上浮特別嚴(yán)重。如圖2是設(shè)計(jì)坡度為-11.607‰的1段上行線（375～530環(huán)）隧道后期上浮曲線，其后期上浮量大部分均超過(guò)30mm，僅有1處為15mm，最大值達(dá)到82mm。設(shè)計(jì)軸線為上坡的隧道段，后期發(fā)生隧道上浮的現(xiàn)象較少，若盾構(gòu)推進(jìn)的軸線與設(shè)計(jì)軸線不相吻合，則隧道還可能產(chǎn)生下沉。如圖3是設(shè)計(jì)坡度為11.670‰的1段下行線（260～296環(huán)）隧道后期上浮曲線，其后期變形量明顯較小，大部分區(qū)域均發(fā)生了后期沉降，局部發(fā)生后期上浮，但最大上浮量?jī)H為25mm。4.2實(shí)際坡度

 

除了隧道的設(shè)計(jì)坡度對(duì)后期沉降有影響外，盾構(gòu)掘進(jìn)過(guò)程中實(shí)際坡度對(duì)后期沉降也有一定的影響。圖4是上行線230～535環(huán)隧道（設(shè)計(jì)坡度為-11.607‰的下坡）的后期變形情況，圖5為上行線230～535環(huán)隧道的實(shí)際坡度。通過(guò)圖4、圖5的曲線對(duì)比得出：在工程地質(zhì)、軸線均相同的情況下，隧道后期變形曲線與實(shí)際坡度曲線的變化趨勢(shì)有眾多類似的地方�？梢哉J(rèn)為：在盾構(gòu)推進(jìn)的過(guò)程中，隧道的后期變形與實(shí)際坡度有關(guān)，隧道坡度發(fā)生變化，相應(yīng)的隧道后期變形也會(huì)發(fā)生類似變化，即坡度減小時(shí)，隧道上浮量相應(yīng)減��；反之，當(dāng)施工中實(shí)際坡度增大時(shí)，隧道上浮量容易增大。

 

4.3注漿

 

盾構(gòu)在掘進(jìn)的過(guò)程中采用同步注漿的工藝，由于同步注漿的漿液在注入隧道外壁與土層間的空隙中不能馬上固結(jié)，在推進(jìn)過(guò)程中，漿液順?biāo)淼赖膱A弧流至隧道的底部，大量漿液淤積于隧道底部，對(duì)隧道產(chǎn)生了一定的浮力，導(dǎo)致隧道容易上浮。

 

4.4超前量

 

在盾構(gòu)推進(jìn)過(guò)程中，往往存在一定的超前量，當(dāng)超前量不正確時(shí)，則管片環(huán)面與千斤頂?shù)捻斄Ψ较虿淮怪�，使盾�?gòu)推力產(chǎn)生了分力，導(dǎo)致管片出盾尾后發(fā)生偏移。通過(guò)對(duì)隧道后期的復(fù)測(cè)數(shù)據(jù)分析，隧道后期發(fā)生的偏移與當(dāng)時(shí)的超前量有關(guān)，即下超過(guò)大，易導(dǎo)致隧道后期上��；上超過(guò)大，易導(dǎo)致隧道后期沉降。

 

4.5土質(zhì)

 

對(duì)于相同坡度的隧道，由于土質(zhì)的不同，隧道后期產(chǎn)生的沉降和上浮也不同。從已經(jīng)施工的幾條隧道來(lái)看，盾構(gòu)在淤泥質(zhì)粘土或粘土層中掘進(jìn)，隧道的后期變形量相對(duì)較大；而在粉砂土或砂土層中掘進(jìn)，隧道的后期變形量相對(duì)較小。5防治措施

 

5.1抗浮

 

⑴復(fù)緊管片間的連接螺栓，減小管片與螺栓間的自由活動(dòng)空間；

 

⑵提高同步注漿漿液的稠度（控制在9.5左右），可使地面沉降相對(duì)穩(wěn)定，對(duì)隧道上浮也有一定的制約；

 

⑶在推進(jìn)中，盾構(gòu)的坡度略小于隧道的坡度，可減小千斤頂后座力中的向上分力；

 

⑷根據(jù)測(cè)量到的隧道上浮情況，在推進(jìn)過(guò)程中，有針對(duì)性地將管片的高程控制在-20～-30cm左右（雖不能減小隧道上浮量，但可以有效地保證隧道軸線，減少超標(biāo)）；

 

⑸采用二次壁后注漿工藝（從盾尾后5環(huán)的L1、L2管片注漿孔注入，每3環(huán)注1次，每孔注漿量為1.5m3），對(duì)隧道后期上浮有一定的制約（但不能控制剛出盾尾的那環(huán)管片的上浮，而且會(huì)引起地面明顯隆起）。

 

5.2防十字縫錯(cuò)位

 

在做楔子時(shí)，適當(dāng)?shù)亟o管片一定的提前量，以彌補(bǔ)隧道上浮后管片間十字縫的滯后量（但容易造成管片拼裝時(shí)因環(huán)面不平而引起的碎裂）。

 

5.3防管片碎裂

 

⑴控制好環(huán)面的平整度；

 

⑵D塊管片的楔子做成外翻型，拼裝時(shí)盡量落底，增加L1、L2管片的開(kāi)口度，使得F塊管片能夠順利地插入；

 

⑶在L1、L2與F塊管片的相鄰面粘貼軟木，改善受力情況。6小結(jié)

 

在盾構(gòu)施工中，引發(fā)隧道后期變形的因素較多，如隧道設(shè)計(jì)軸線、工程地質(zhì)、隧道實(shí)際掘進(jìn)坡度、注漿部位、漿液質(zhì)量和管片超前量等，為了減少隧道后期變形現(xiàn)象的發(fā)生，必須根據(jù)施工中的實(shí)際情況加以分析，針對(duì)性地采取正確的措施。

 

文章中對(duì)隧道后期變形的主要原因及分析，僅是根據(jù)幾條隧道的施工而總結(jié)的，難免存在局限性和片面性，愿與同行商榷。