論文導(dǎo)讀：針對大埋深大斷面軟巖巷道圍巖變形嚴重，反復(fù)維修工程量大，底鼓突出的問題，結(jié)合工程實踐，分析了巷道的底鼓的變形機理，并采用數(shù)值模擬方法研究巷道的變形破壞規(guī)律及影響因素。給出了大斷面軟巖上山底鼓治理技術(shù)方案，確定了錨注聯(lián)合支護技術(shù)的設(shè)計參數(shù)�，F(xiàn)場應(yīng)用表明，采用錨索、底腳底板注漿錨桿和槽鋼耦合支護底鼓控制方法，有效地控制了巷道的底鼓變形，取得了良好的圍巖控制效果。
論文關(guān)鍵詞：底鼓，軟巖，巷道，錨注
底鼓是煤礦巷道中常見的礦壓現(xiàn)象，較小的底鼓一般對生產(chǎn)影響不大。但當巷道底鼓量過大時，輕則導(dǎo)致斷面縮小，阻礙運輸、通風(fēng)和人員行走，重則造成巷道圍巖的大范圍失穩(wěn)，巷道報廢。軟巖巷道圍巖控制一直是一個技術(shù)難題，其圍巖變形量大，變形機理復(fù)雜，給支護設(shè)計與施工帶來困難。在軟巖巷道中，以底鼓為主的圍巖變形現(xiàn)十分普遍，是工程研究的重點之一�；幢钡V業(yè)集團袁店煤礦102采區(qū)行人上山圍巖為細砂巖及斷層破碎泥巖和泥巖，早期采用U型鋼或錨噴支護，巷道底鼓嚴重，幾經(jīng)修復(fù)后，局部巷道底鼓量仍達到700mm。袁店礦井下測試表明，在底板不支護的軟巖中，巷道頂?shù)装逡平康?0%以上是由底鼓引起的，底鼓造成的巷道維修量要占維護總量的50%以上。為此，針對102采區(qū)行人上山的存在的底鼓問題，開展了大埋深大斷面軟巖巷道底底鼓綜合治理技術(shù)的研究，為礦井軟巖巷道的支護提供指導(dǎo)。
1 工程概況
102采區(qū)行人上山設(shè)計工程量1542m，埋深-745~-475m，巷道設(shè)計凈寬×凈高=4000×3600mm。行人上山巷道圍巖為細砂巖及斷層破碎泥巖和泥巖，向頂板緩穿層，依次為灰白色細-中粒，深灰色粉砂巖及灰白色泥巖。該區(qū)域水文地質(zhì)條件較復(fù)雜。據(jù)鉆孔資料，砂巖中高角度裂隙發(fā)育，但裂隙發(fā)育具不均一性。且富水性較弱，煤系砂巖裂隙水處于半封閉狀態(tài)，主要是斷層的砂巖水。該上山初次設(shè)計采用錨網(wǎng)噴砼支護，錨桿采用Φ20 ×2400mm等強樹脂錨桿，噴厚150mm，鋼筋網(wǎng)采用Φ6mm帶肋鋼筋加工，長×寬=2100×900mm錨注，網(wǎng)格100×100mm，錨桿間排距700×700mm，噴射砼強度C20。施工結(jié)束后，巷道底鼓比較嚴重，部分巷道底鼓量達到800mm，反復(fù)維修仍不能有效控制，影響了其正常使用。
2 底鼓機理分析
由于巷道常采用不封底的支護型式，巷道的底鼓往往要比頂板下沉量大得多。根據(jù)力學(xué)機理，底鼓通常有三種類型：塑性擠出型底鼓、膨脹型底鼓和應(yīng)力型底鼓，其主要影響因素有圍巖性質(zhì)和結(jié)構(gòu)狀態(tài)、巖層應(yīng)力以及賦水狀態(tài)等。圍巖性質(zhì)和結(jié)構(gòu)狀態(tài)決定著巷道的底鼓類型和底鼓量大小，巖層應(yīng)力是巷道底鼓的必要條件，深部開采、受采動影響及殘留煤柱下的巷道很易強烈底鼓，含水性則對松軟底板巖層的碎裂、泥化、崩解，以及急劇膨脹等的影響很大。通過地底測量及礦壓觀測，確定102采區(qū)人行上山為其破壞原因主要有：
1）埋藏深，覆巖層壓力大
該上山底鼓段埋深-745～575m左右，上覆巖層壓力大，作用在支護結(jié)構(gòu)上的荷載亦較大，當支護結(jié)構(gòu)承受不了該荷載作用時，必然產(chǎn)生變形，特別是兩幫作用下，易發(fā)生塑性擠出型底鼓。
2）構(gòu)造多，圍巖裂隙發(fā)育
上山穿過落差為0.5m～2.6m的多條斷層和小褶曲，產(chǎn)生的構(gòu)造應(yīng)力給巷道的穩(wěn)定造成較大影響。由于巷道圍巖以泥巖為主，所穿粉細砂巖為為薄～中厚層狀，在斷層的影響下，圍巖裂隙發(fā)育，節(jié)理密度超過了4條/m2，造成巖體的總體強度較低。
3）支護方式與圍巖條件不相適應(yīng)
從巷道的破壞過程看，巷道圍巖變形量大，變形持續(xù)時間長，采用單一錨噴網(wǎng)支護方式提供的支護強度小，難以使圍巖形成穩(wěn)定的組合拱結(jié)構(gòu)，造成巷道變形過大，不能滿足使用要求。另外該上山的底腳和底板一直沒有采取有效的支護措施，因此當巷道的頂幫壓力較大時，造成巷道底板中的應(yīng)力出現(xiàn)集中現(xiàn)象，從而使巷道的底板產(chǎn)生塑性變形、出現(xiàn)底鼓。
4）施工質(zhì)量的影響
爆破時強烈地擾動圍巖，破壞了圍巖的完整性。錨桿布置不均勻、安裝錨桿不符合要求、使圍巖內(nèi)部不能形成完整的支護結(jié)構(gòu)、噴射砼厚度不均，都可能使圍巖局部松動，從而影響整體穩(wěn)定，最終導(dǎo)致失穩(wěn)破壞。
通過以上分析，102采區(qū)人行上山圍巖裂隙發(fā)育且斷層泥巖破碎，變形量大，雖然錨桿支護具有改善圍巖力學(xué)性質(zhì)和降低成本的作用，但還是不適應(yīng)這類巷道的變形特征，而導(dǎo)致支護失敗。所以在動壓軟巖巷道發(fā)揮錨桿支護的優(yōu)勢要從提高圍巖的強度和彈性模量，改變圍巖的變形規(guī)律入手。
3 底鼓控制方案設(shè)計
針對袁店煤礦102采區(qū)行人上山圍巖地壓高、大變形和難支護的特點，提出錨索、底腳底板注漿錨桿和槽鋼耦合支護底鼓控制方案
3.1底鼓治理原則
結(jié)合礦井現(xiàn)有生產(chǎn)技術(shù)條件及相關(guān)技術(shù)的發(fā)展現(xiàn)狀，在方案設(shè)計中遵循以下原則：
�。�1）保證巷道修復(fù)加固后保持巷道穩(wěn)定，不需再進行返修；
�。�2）從支護方案及支護機理上，要著眼于注漿與錨注聯(lián)合支護，充分利用圍巖自身承載能力，實現(xiàn)主動支護，保證支護結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定；
�。�3）要充分考慮到巷道圍巖破碎的特點，采用全斷面支護；
�。�4）加強對水的治理，改善圍巖物理力學(xué)性能，提高支護結(jié)構(gòu)的承載能力；
�。�5）支護方案在滿足技術(shù)前提下，確保安全生產(chǎn)，力爭盡量降低成本，加快施工速度，降低勞動強度，提高經(jīng)濟效益。
3.2支護方案數(shù)值分析
錨注支護是在錨噴支護基礎(chǔ)上或在原金屬支架、砌碹支護基礎(chǔ)上，進行壁后注漿，可以增強支護結(jié)構(gòu)的整體性和承載能力，保證支護結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性，既具有錨噴支護的柔性與讓壓作用，又具有金屬支架和砌碹等支護方式的剛性支架的作用錨注，組成聯(lián)合支護體系，共同維持巷道的穩(wěn)定。為分析支護參數(shù)的變化對巷道穩(wěn)定性的影響，并確定合理的設(shè)計參數(shù)，結(jié)合102行人上山的地質(zhì)條件，采用FALC數(shù)值模擬軟件，模擬了全斷面無支護（模型Ⅰ）、底板無支護（模型Ⅱ）、底板反底拱支護（模型Ⅲ）、底板錨桿支護（模型Ⅳ）、底板錨注支護（模型Ⅴ）以及底板錨注+幫錨索支護（模型Ⅵ）六類條件下巷道圍巖的應(yīng)力、變形及塑性區(qū)的變化規(guī)律及影響參數(shù)。
3.2.1巷道底鼓變形特征
不同支護方案情況下，巷道底鼓量如圖2所示。由上圖可以看出，在不同支護方案下，巷道底鼓控制有很大變化。在模型Ⅰ、Ⅱ中，巷道底鼓量最大值達到355mm；模型Ⅲ、Ⅳ中，巷道底鼓最大值達到190mm；模型Ⅴ、Ⅵ中，巷道底鼓量最大值為70mm中國論文下載中心。由此可見，底板在不支護情況下，底鼓量很大，不利于巷道的整體穩(wěn)定；底板在錨桿和反底拱支護情況下，底鼓量有所減少，但是效果并不理想；當?shù)装宀捎缅^注支護，底鼓量明顯減少，達到了控制底鼓的目的。
3.2.2巷道圍巖應(yīng)力變化特征
不同支護方案情況下，巷道圍巖水平應(yīng)力云圖如圖2所示。由圖可知，在不同支護方案情況下，巷道頂板和底板均產(chǎn)生了水平應(yīng)力集中。比較模型Ⅰ和模型Ⅱ，支護前和支護后頂板應(yīng)力集中范圍有明顯減小，集中范圍從未支護前的1.2m減小到支護后的0.8m，減小33.3%，圍巖應(yīng)力集中區(qū)也向著巷道的表面移近。比較模型Ⅳ和模型Ⅴ，在巷道底板中出現(xiàn)了拉應(yīng)力區(qū)域，如果頂板煤巖體的抗拉強度較小，加上煤層中自然存在的節(jié)理裂隙、矸石夾層，當各分層之間的粘結(jié)力小于此時的拉應(yīng)力時，就會導(dǎo)致巷道頂板出現(xiàn)離層現(xiàn)象，隨著底板的破壞，致使應(yīng)力降低區(qū)域的范圍越來越大，最終導(dǎo)致巷道鼓起，因此，底角關(guān)鍵部位采用錨注加強支護，防止因底角局部破壞而導(dǎo)致整個巷道圍巖的失穩(wěn)。
不同支護方案情況下，巷道圍巖垂直應(yīng)力云圖如圖３所示。結(jié)果表明，巷道是由兩幫、頂板、底板構(gòu)成的整體，相互之間存在受力與變形的相互影響，改變兩幫的力學(xué)特性和力學(xué)環(huán)境，勢必改變底板的受力和變形。在兩幫用錨索加固，可以改善兩幫的力學(xué)環(huán)境，從而減小底板的應(yīng)力集中程度，更有利于底鼓防治。
3.3支護參數(shù)確定
3.3.1支護方案確定
根據(jù)102采區(qū)人行上山穿過斷層、褶曲、構(gòu)造應(yīng)力大及圍巖松軟破碎的特點，及數(shù)值分析巷道變形破壞規(guī)律，選擇的底鼓治理方案為：加固頂幫，再對底板實施以錨注支護為核心的聯(lián)合支護方案。即在原修復(fù)基礎(chǔ)上臥底至要求尺寸，然后在巷道幫、頂部施工錨索，在幫部底腳施工一排螺紋鋼注漿錨桿，然后對底板實施淺孔注漿，注漿完畢后再對底板實施注漿錨桿配合槽鋼加固，使錨注加固圈和原巖體緊密結(jié)合，在更大范圍內(nèi)形成有效的支護結(jié)構(gòu)。巷道支護及錨注設(shè)計如圖４和圖５所示。
3.3.2支護參數(shù)確定
支護所用材料主要包括：錨索、內(nèi)注漿錨桿、空心快硬水泥藥卷、水泥、注漿添加劑、混凝土等。
1）幫、頂錨索
錨索規(guī)格為φ17.8×6300mm，其中一排選擇在距離巷道底部500mm處施工，一個斷面內(nèi)7根錨索，間距為1500mm。
2）底腳注漿錨桿
底腳注漿錨桿選用螺紋鋼中空注漿錨桿，規(guī)格為φ25×2500mm，破斷力≥15t，桿體上順序鉆有φ6mm注漿孔，其結(jié)構(gòu)如圖3所示，桿尾砸扁，封孔采用快硬水泥藥卷。底腳注漿錨桿排距為1600mm，距底板不大于300mm。
3）底板淺部注漿參數(shù)
每排4個鉆孔，鉆孔深度1000mm，眼孔直徑42mm，選用四分管,長度1000mm，間排距1050×1600mm、1300×1600mm錨注，淺孔封孔采用快干水泥和樹脂藥卷封孔，注漿壓力0～1MPa，穩(wěn)壓時間3～5分鐘。
4）底板注漿錨桿
底板注漿錨桿選用和底腳注漿錨桿相同材料的螺紋鋼注漿錨桿，規(guī)格為φ25×2500mm。底板注漿錨桿間排距為1050×1600mm、1300×1600mm，根據(jù)現(xiàn)場實際，中間兩排布置在運輸皮帶架下。
5）底板注漿錨桿配合16#槽鋼加固
16#槽鋼長度3700mm，槽鋼開口向上布置，錨桿緊固后外露部分≯100mm。
6）注漿參數(shù)
對于巷道圍巖的注漿，其注漿效果的好壞，關(guān)鍵取決于注漿參數(shù)的選擇。
注漿材料采用普通硅酸鹽水泥加添加劑。水泥采用525#普通硅酸鹽水泥，添加劑不ACZ-1型水泥添加劑，用量為水泥重量的4%～6%。漿液水灰比為0.7:1～1:1，漿液配合比如表1所示。
根據(jù)礦現(xiàn)有條件，采用2ZBQ-11.5/3型煤礦用氣動注漿泵注漿，注漿壓力不小于2.0～3.0MPa，最大注漿壓力為3.0Mpa。每孔最大注入量每孔為5袋水泥（每袋水泥50kg）。一般單孔注漿時間取為5～20min。
4底鼓治理效果分析
通過設(shè)置觀測站，對102采區(qū)行人上山試驗段進行了表面位移觀測。觀測結(jié)果如圖６所示。
從底板表面位移隨時間變化關(guān)系圖可以看出，隨著時間的推移，監(jiān)測曲線的斜率逐漸變小，最后趨于穩(wěn)定，說明巷道底板變形已趨于穩(wěn)定，底板注漿可控制底板巖層的蠕變失穩(wěn)。道中間底鼓量（測點２和３）大于兩邊底鼓量（測點1和4），測站１巷道底鼓量最大為11mm，平均移動速率為0.41mm/d，測站２底鼓量最大為16mm，平均移動速率為0.59mm/d，錨注支護顯著地改善了圍巖的結(jié)構(gòu)和物理力學(xué)性質(zhì)，有效的控制了巷道的變形，保持了巷道的穩(wěn)定。
５、結(jié)論
采用錨注支護技術(shù)能有效地固化圍巖，使巷道松散巖體形成一個再生自然拱，提高圍巖的自承能力，使圍巖位移量減小，巷道變形得到明顯控制，改善了巷道狀況，提高了礦井的安全性。通過錨注聯(lián)合支護技術(shù)在102人行上山的具體應(yīng)用，證明了錨注聯(lián)合支護對于控制軟巖巷道底鼓變形具有顯著控制效果。
參考文獻：
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